高温对造浆黏土性能的影响 什么样的粘土适用于造浆

2.1.1 钻井液中黏土粒子的高温分散作用

钻井液中的黏土粒子在高温作用下，自动分散的现象称为黏土粒子的高温分散作用。实验发现水基膨润土悬浮体经高温后膨润土粒子分散度增加，比表面增大，粒子浓度增多，表观黏度和切力（静、动切力）亦随之变大。同时实验还发现黏土粒子的高温分散能力与其水化分散能力相对应，即钠膨润土>钙膨润土>高岭土>海泡石。而任何黏土在油中的悬浮体都未见到高温分散现象。因此，可以认为，钻井液中黏土的高温分散本质上仍然是水化分散，高温只不过激化了这种作用而已。

2.1.1.1 高温促进黏土水化分散的原因

高温加剧了钻井液中各种粒子的热运动，可能导致以下结果：

1）高温增强了水分子渗入未分散的黏土粒子晶层表面的能力，从而促使原来未被水化的晶层表面水化和膨胀。

2）随着水分子渗入晶层内表面，则、OH-、Na⁺等有利于黏土表面水化的离子随之进入，增强原来被水化表面的水化能力，促进了进一步的水化分散。因此，随着高温分散的发生，钻井液中、OH-含量及钻井液pH值都下降。

3）高温不影响黏土的晶格取代，但却促进了八面体中Al的离解（pH值愈高促进离解作用愈大），使黏土所带负电荷增加，同时补偿了因高温而解吸的阴离子，促进黏土粒子ζ电位的增加，从而有利于渗透水化分散。

4）高温使黏土矿物晶格中片状微粒热运动加剧，从而增强了水化膨胀后的片状粒子彼此分离的能力。

2.1.1.2 影响高温分散的因素

由于高温分散的实质是水化分散，所以凡有利于黏土水化分散的因素都有利高温分散，反之亦然。

1）黏土种类是高温水化分散的决定因素。依其水化能力，钠膨润土高温分散能力强而高岭土则弱。

2）所经受的温度愈高，作用时间愈长，黏土高温分散愈强，但有一定限度。

3）介质的化学环境为分散者，则对高温分散有利，反之则不利。如、OH^-有利于黏土水化分散，故pH值高，分散作用强，且随之钻井液pH值下降，这对高岭土更为明显。

无机高价正离子如Ca²⁺、A1³⁺、Fe³⁺、Cr³⁺等的存在不利于黏土水化，也不利于黏土高温分散，亦则无机高价正离子对黏土的高温分散有一定的抑制作用，其作用大小与正离子价数和浓度有关。

由于高温分散是黏土本性及介质环境特征在高温下的表现，故在任何黏土中都能发生这种作用而与钻井液中黏土与含量没有直接关系。高温分散还是一个不可逆的永久性变化。

2.1.1.3 高温分散作用对钻井液性能的影响

高温分散使钻井液中黏土粒子浓度增加，因此，对钻井液高温下的性能和热稳定性都有影响。而对流变性的影响最大，且其影响都是不可逆的。

（1）对高温下流变性的影响

假若黏土粒子为温度惰性的固体粒子，则其悬浮体（称为理想悬浮体）的黏度随温度升高而按正常规律下降（图2.1中的曲线1），但由于黏土的高温分散作用使钻井液中黏土粒子浓度增加，则使钻井液的视黏度和静、动切力值都高于对应温度下的“正常黏度”（图2.1中的曲线2和3）。若这些因素对黏度影响增值大于升温引起理想悬浮体黏度下降的数值，则可能导致钻井液高温下的黏度高于低温黏度的现象。如果升温后再逐渐降低温度，则可发现降温时的黏温曲线总比升温时要高，如图2.1中曲线2和4所示。这表明黏土颗粒的高温分散是一种不可逆的变化。若黏土含量越高，高温分散作用越强，则两条曲线偏离越远。

图2.1 高温分散对钻井液表观黏度与温度关系曲线的影响

由于黏土粒子的高温分散作用是不可逆的，故钻井液的黏度与温度的关系中的降温曲线总比升温曲线高。其高差程度则由钻井液中黏土粒子高温分散作用的强弱和黏土的含量多少所决定。若高温分散作用强，黏土含量高，则高差大，反之则小。

钻井液高温增稠的原因比较复杂，若排除处理剂等外加组分的高温变性所引起的增稠，则研究黏土的因素，其主要原因是黏土高温分散增加了钻井液中黏土粒子的浓度。因此，由高温分散引起的钻井液严重增稠，用稀释剂如NaT、FCLS、NaC、SMT、SMC等一般不能有效降黏，有时反而使钻井液增稠，唯有大量稀释或利用无机絮凝剂降低黏土分散度才能加以解决。

显然，凡是影响黏土高温分散的因素必然同样会影响钻井液高温增稠，但是高温分散对钻井液增稠的实际效果却与钻井液中黏土的含量有很大关系，在其他条件相同时，钻井液中黏土愈多则高温后钻井液黏土粒子浓度的绝对值增加愈多，使钻井液黏度类似指数关系急剧上升。当黏土的含量大到某一数值时，则钻井液高温作用后丧失流动性形成凝胶即产生了高温胶凝。因此，可以说钻井液的高温胶凝是钻井液高温增稠在钻井液中黏土含量大到某一数值以后的极限形式。

（2）对热稳定性的影响

凡高温胶凝的钻井液，必然丧失其热稳定性，性能破坏。在使用中可表现为钻井液井口性能不稳定，黏、切上升很快，处理频繁，处理剂用量大。而且每次起下钻后钻井液黏度、切力都会有明显增加。因此，防止钻井液高温胶凝及严重增稠是保持钻井液热稳定性的重要问题。多年的实践证明，这是深井钻井液工艺中最常见、最普遍、最麻烦又最重要事（特别是对于加重钻井液）。

显然，防止钻井液高温胶凝而获得较好的热稳定性应有两条途径：其一是使用抗高温处理剂有效地抑制和减少黏土粒子的高温分散，这是问题的本质。但是要彻底消除黏土的高温分散比较困难。因此，其二是必须把钻井液中的黏土含量控制在某一“量限”以下。凡钻井液中黏土含量大于此量限，则钻井液发生高温胶凝，而低于此量限则钻井液只发生高温增稠而不至于胶凝，低得愈多，钻井液高温增稠作用愈小。可以说任一水基钻井液体系，在某一高温下都有对应的黏土“量限”。它可以简单理解为“在某一温度下，钻井液体系发生高温胶凝所需的最低土量”。显然它与钻井液中黏土类型，处理剂效能及含量，介质化学环境，经受温度高低及作用时间长短等因素有关。因此，不可能存在一个适用于所有钻井液体系的“黏土量限”，从理论上也不可能计算出它的大小。但它却是一个保证钻井液热稳定性的重要概念，而且对于具体的钻井液体系都可用实验求出黏土量限。例如在铬体系的膨润土钻井液中，180～200℃的膨润土量量限为7%左右。因此，应把它作为钻井液体系使用和控制的重要指标。即在使用时钻井液中黏土的实际含量必须严格地控制在其量限以内，而且在一定范围内愈低愈好。

对此概念国内外在使用抗温水基钻井液时都十分重视，不过国外更多地重视了钻井液中膨润土的含量（用MBT值测定）。这是因为膨润土高温分散作用强而影响大的缘故。但是我们认为不管钻井液中的黏土类型如何都存在一个和使用温度及钻井液体系相应的黏土“高温容量限”。只不过随土的类型不同，其量限大小和求法不同而已。而它对于钻井液热稳定性的重要性却是完全相同的。高温分散作用对于钻井液的HTHP滤失量及热稳定性一般没有不良影响。

2.1.1.4 预防黏土过度高温分散的措施

根据对黏土高温分散作用的机理及其客观影响因素的分析和归纳，我们可以针对性地选择有益于控制黏土高温分散作用的添加剂和钻井液材料来预防超深孔钻井液体系中高温凝胶现象的发生。

目前有两项措施可有效地预防高温胶凝的发生，一是使用抗高温处理剂抑制高温分散，二是将钻井液中的黏土（特别是膨润土）含量控制在其容量限以下。已有的实验表明，只有当钻井液体系中的黏土含量超过了容量上限时，才有发生高温胶凝的可能；而低于此容量上限时，钻井液只发生高温增稠，但不会发生胶凝。对于某一给定的钻井液体系，其黏土的容量限可通过室内实验确定。因此，对于高温深井水基钻井液，在使用中必须将黏土的实际含量严格控制在其容量限以内。

2.1.2 钻井液中黏土粒子的高温聚结作用

高温加剧水分子的热运动，从而降低了水分子在黏土表面或离子极性基团周围定向的趋势，即减弱了它们的水化能力。高温降低水化粒子及水化基团的水化能力，减薄其水化膜的作用称为高温去水作用。同时温度升高，一般可促进处理剂在黏土表面的解吸附，这种作用可称为处理剂在黏土表面的高温解吸。高温也引起黏土胶粒碰撞频率增加。以上三种因素的综合结果使黏土粒子的聚结稳定性下降，从而产生程度不同的聚结现象。根据经典胶体化学理论，高温的这种作用一般只引起体系聚结稳定性的局部降低。虽然对钻井液性能有严重影响，但一般还未达到使体系凝结或絮凝的程度，只达到所谓隐匿凝结阶段，我们特称这种现象为钻井液中黏土粒子的高温聚结作用。影响此种作用的因素有：黏土表面的水化能力，温度高低，钻井液中的电解质浓度和种类，处理剂和用量，黏土粒子的分散度和浓度等。

由于高温去水化和解吸作用随温度可逆变此。故钻井液中黏土粒子的高温聚结作用和由它引起的钻井液性能的变化也可能随温度而可逆变化。高温凝结作用主要指已经高度分散的粒子由高温作用降低分散度的趋势，它与黏土粒子的高温分散作用是相反而并存的。显然高温聚结对钻井液性能的影响是复杂的，它有随温度可逆的一面，也有不随温度可逆的一面。而且它与钻井液中黏土粒子的高温分散作用同时发生，再加上土量多少的影响，使它们对钻井液性能的综合影响更为复杂。

显然，高温聚结作用使泥饼质量降低，所以它必然增加钻井液的HTHP滤失量。在高矿化度钻井液中更是如此，而且也促进高温后钻井液滤失增加，即影响钻井液造壁性的热稳定性。为保持高温下有合格的黏度，钻井液中黏土含量不能过高。也不能过低而应有一个下限，且矿化度愈高，其下限愈高。

2.1.3 钻井液中黏土粒子的高温表面钝化

2.1.3.1 黏土表面高温钝化

实验发现，黏土悬浮体经高温（一般高于130℃）作用后，黏土粒子表面活性降低，我们称这种现象为黏土粒子表面高温钝化，人们可从经高温作用后的黏土粒子单位表面的

吸附量下降的结果得到证实，见表2.1。

表2.1 钻井液中黏土颗粒高温作用后单位表面吸附量下降情况

黏土表面高温钝化产生的机理目前还不十分明确，一般认为，高温下黏土晶格里Si、Al、O和钻井液中的Ca²⁺、OH-、Fe²⁺、A1³⁺等发生类似水泥硬化的反应，生成了类似硬硅酸钙或铁铝硅酸钙那样的物质，改变了晶格表面的结构和带电情况，从而降低了表面的剩余力场和表面活性，也降低了表面的水化能力。也有人认为，高温增强了钻井液中类似黏土-石灰的反应，生成了一种类似玻特兰水泥的组分——雪硅钙石，可以设想这种反应多发生在黏土粒子的端面，因而降低了形成“卡片房子结构”的能力和所形成结构本身的强度。

2.1.3.2 影响表面钝化的因素

影响表面钝化的因素首先是温度，此种作用在低温下也能进行，但温度愈高，钝化反应愈厉害。文献记载130℃以上钝化反应即可明显发生，钻井液中的Ca²⁺、OH-、Fe²⁺、A1³⁺的含量愈大愈有利于钝化反应，而以Ca²⁺、OH-影响最大。钝化反应的结果必然使钻井液pH值下降。因此，石灰钻井液中的黏土粒子容易发生高温钝化作用。这是不随温度而可逆的永久性变化。主要影响钻井液的热稳定性。

2.1.3.3 对钻井液性能的影响

（1）高温后减稠

黏土粒子的表面高温钝化降低了黏土粒子形成面一面、端一端“卡片房子”结构的能力以及减弱所形成的结构强度。产生了使钻井液τ₀、Q降低的因素，从而影响了钻井液高温后的流变性。

假若钻井液中黏土含量降低，黏土高温分散较弱，则上述作用将导致钻井液经高温作用后τ₀、Q的下降，甚至使视黏度下降。显然这是引起钻井液体系高温后减稠的另一重要因素，而由它所引起体系的高温后减稠是以τ₀、Q的下降为特征。

但是，钻井液中黏土粒子的高温分散作用则同时发生，故由黏土粒子高温分散所引起的钻井液高温后τ₀、Q及视黏度上升必然将抵消或部分抵消由“钝化”引起的钻井液τ₀、Q下降，若这种抵消还有余剩，则体系仍出现高温后τ₀、Q和视黏度的上升，即高温后增稠。

因此，在膨润土钻井液中若土量较低，高温后可见τ₀、Q下降，但视黏度不一定下降。若土量较多则产生高温增稠。在劣土钻井液中若土量超过一定数值以后都观察不到高温减稠的现象。

所以从这种影响考虑，抗高温钻井液黏土含量应有一个下降，它是以钻井液不出现高温减稠为限度的。

（2）钻井液高温固化

当钻井液中黏土含量超过其高温容量限，则高温分散作用使钻井液黏土粒子度剧增到足以使钻井液胶凝的程度。在高温聚结作用形成凝胶的同时，在其凝胶的网架结构中的众多黏土粒子边，侧面的联结部位上发生水泥浆硬化似的表面钝化反应，其结果使网架结构的连接部分“固结”起来而强化，具有一定强度，从而产生高温固化。显然高温固化是钻井液中黏土粒子的高温分散、高温聚结以及高温表面钝化在黏土含量大到一定值后的综合结果，因为OH-、Ca²⁺含量对“钝化”反应有利。因此石灰钻井液用于深井必须严格注意控制钻井液中的黏土含量。否则将会产生钻井液高温固化成型或高温后严重减稠。换言之高黏土含量的抗温钻井液不宜采用石灰处理，而低黏土含量的抗高温钻井液用石灰处理要注意有其高温严重减稠的可能性。

高温固化破坏钻井液造壁性而使滤失量大增。防止高温固化的办法是把钻井液中黏土含量控制在上限和下限之间，其次是用处理剂有效地防止和抑制黏土粒子的高温分散、高温聚结和高温钝化。

造浆粘土的选用与质量评价
具体见参考网址：http://hbjz62962.blog.163.com/blog/static/73872472201021572549457/

粘土在工业和民用上有许多用途，如铸造中的造砂型、冶金中的团矿等都需要一定质量的粘土。钻井泥浆是粘土在水中的分散体系，从钻井工程的工艺要求出发，需要采用较为优质的膨润土造浆，即需要选用以含蒙脱石为主的钠膨润土为造浆材料。

国内外富含蒙脱石的大型优质膨润土矿有不少，如我国的新疆夏子街、山东高阳、辽宁黑山、浙江余杭，美国的怀俄明以及南澳大利亚等地都有高纯度的大型膨润土矿床。泥浆公司和粘土粉生产厂家从这些地方采取粘土矿原料，做适当的加工，形成造浆粘土的正规产品。

自然界中的粘土广泛存在。许多情况下，钻进现场及其附近就有或多或少含蒙脱石的粘土。如果钻井对泥浆性能要求不是很高，完全可以就地取土配制泥浆，并通过添加处理剂来改善泥浆性能。当然，一些蒙脱石含量很少或杂质很多的劣质土是不可取的，因为这些土难以造浆。

如果钻井通过的地层本身就富含造浆粘土，那么就可以利用"地层造浆"，即先用一定量的清水作为钻井液，清水在井内自动水化分散被钻头破碎下来的粘土形成泥浆，直接循环使用。

无论是就地取土、地层造浆还是购买正规粘土粉产品，都存在判别粘土是否适于造浆或检验粘土造浆质量的问题。对此，应该采用科学的鉴定和评价。

（一）粘土矿物的鉴定

粘土矿物的鉴定是确定粘土矿物的种类，检查其是否属于以蒙脱石为主的膨润土。由于粘土矿物的粒级一般在几微米以下，因此鉴定的方法主要有两大类型：

（1）矿物鉴定方法：差热分析和失重分析法、X衍射法、红外光谱法、化学分析法、电子扫描显微镜法；

（2）物化性能测定法：吸兰量试验、膨胀试验、胶质价试验、pH值试验、阳离子交换容量测定。

这些方法属于化学分析和仪器分析范围，它们的工作原理和操作规范可参阅相关专业书籍。以差热分析方法为例。粘土矿物在加热时会失去水分，质量减轻。一般粘土矿物中含有三种水：自由水、吸附水和晶格水(粘土矿物结晶构造中的一部分水，一般温度升高到300℃以上才能失去)。通过对粘土矿物加热时所发生变化的分析，不仅能够说明因脱水和结晶构造所引起的吸热反应的特征，还能指示温度升高时因形成新的物象所引起的放热反应。差热分析的结果以热效应对炉温的连续曲线的形式绘出。曲线中的波谷表示吸热反应，波峰则表是放热反应。曲线离基线的偏差反映试样温度与炉温之差，是热效应强度的量度。几种粘土矿物的差热曲线如图11－5所示。
图11-5 三种粘土矿物的差热曲线
高岭石在400～500℃开始失去结晶水，表现强烈、尖锐的吸热谷，这时，高岭石结构破坏形成非结晶质的偏高岭石。950～1050℃时有一放热峰，这是由于偏高岭石重结晶所产生的。

伊利石在100～200℃吸附水逸出，呈宽缓的吸热谷。550～650℃排出结晶水呈现较宽的吸热谷。850～950℃继续排出结晶水，晶格破坏，有一较弱的吸热线。900～1000℃有一明显的放热峰。

蒙脱石友三个特征吸热谷和一个放热峰；第一吸热谷在100～300℃指尖，是逸出吸附水的反应，因相对湿度和层间可交换性阳离子不同，可表现为单股、双谷或三谷。550～750℃为第二吸热谷，是排出结晶水的反应，平缓且宽。900～1000℃出现第三吸热谷，晶体结构破坏，紧接者出现一个放热峰，表是矿物重结晶形成尖晶石和石英等。

（二）造浆粘土的评价

综合国内外对膨润土的研究成果，评价造浆膨润土优劣的测试项目包括：（1）蒙脱石含量；（2）胶质价和膨胀倍数；（3）阳离子交换容量、盐基总量和盐基分量；（4）可溶性盐含量；（5）造浆率；（6）流变特性和失水特性。

对造浆粘土的评价方法之一是按照造浆性能要求确定粘土的造浆率。所谓造浆率是指：配得表观粘度为15×10-3Pa·s的泥浆时，每吨粘土造浆的立方数，计量单位为m3/t。它直接表示泥浆造浆效率的高低，

以此评价泥浆的宏观性能。造浆率的具体测定规范是：在定量的蒸馏水中加入定量的膨润土粉，经搅拌后密封静止24小时，使之充分预水化，然后搅拌，用直读式旋转粘度计测600转时的读数，当读数为30即对应表观粘度15╳10-3Pa·s时，依加土量计算造浆率： (11-1)
式中： B --造浆率，m3/t；Vw --水的体积，ml；Ws --土的重量，g；Ms --土的比重，g/cm3。

显然，一次性定量配出的被测泥浆不可能正好为ηA=15╳10-3Pa·s，因此应该预估水、土加量范围，配制2～3种不同水、土比的泥浆，分别测定它们的ηA值，然后用两点或三点连线法插值或顺延出造浆率值。

测定造浆率之前，对被测粘土的加工处理应该按照统一要求进行，使粘土的细度、水分含量、含砂量等指标处于标准范围，以保证造浆率测定的准确性。

应该指出，表观粘度虽然比较重要地反映了泥浆的性能，但是并不能唯一表明泥浆性能，更严格的造浆率指标还应该结合泥浆的失水量、屈服值、塑性粘度等指标来进行评价。 国外造浆用商品膨润土的质量标准，主要是API标准即美国石油协会标准，此外，还有原来的OCMA（石油公司材料协会）标准、日本的JBAS标准和前苏联标准等（见表11-3）。我国目前采用国际上通用的API标准作为商品膨润土的质量标准。若将表观粘度与失水量、屈服值、塑性粘度、漏斗粘度等结合起来衡量，能更加符合钻井实际来准确地反映膨润土的本质特征。 订制者 质量标准指标
对被测土的技术要求 泥浆达到的性能指标 造浆率(m3/t)
水分含量(%) 200目筛余量(%) API失水(%) 屈服值(0.478Pa) 漏斗粘度(s)
API标准 16
OCMA标准 16
JBAS标准 16
前苏联标准 6~10 含砂量<6 - - 25 15
注：ηp为泥浆的塑性粘度
表11-3 粘土造浆率质量标准指标表

由于累托石晶体结构中具有蒙脱石层和云母层，因此它既具有蒙脱石的物化性能，其热稳定性又优于蒙脱石。
衡量累托石粘土工艺性能的指标包括:吸蓝量、pH值、阳离子交换总量和分量、粒度和粒度分布、比表面积、电动电位、胶质价、造浆率、可塑性、耐火度、湿态和干态抗压强度等。
一、一般形态物性特征
累托石粒度极细，一般为2μm，平均粒径约0.82μm。纯净累托石为白色，比重变化大，随含水量不同而变化，无水累托石比重为2.8，含水多的可降到1.3;硬度低，具有滑感。累托石多为细鳞片状，也可见到板条状、纤维针状晶体。
二、胶体学性能
累托石的晶体结构中含有膨胀性的蒙脱石晶层，具有较大的亲水表面，在水溶液中显示出良好的亲水性、分散性和膨胀性。胶质价、可塑性指数和比表面是衡量累托石上述性能的重要技术指标，实测累托石粘土(含70%累托石)的胶质价一般在50～60mL/15g，膨胀容5.8cm3/g，塑限31.3%，液限68.2%，塑性指数为36～37。
累托石具有良好的胶体性能，在水中极易分散成颗粒极细的微粒，加之累托石粒子具有较高的电荷，因此，累托石具有极佳的造浆性能，其造浆率为12～27m3/t，而且失水量小，为7～15mL，动塑比0.6×102～1.5×102s－1，各项指标达到或超过了国际上公认的API13m3/t造浆用膨润土标准。
累托石粘土湿压强度大于0.5kg/cm2，干压强度大于5kg/cm2，是质量较好的铸造用黏结剂用粘土。
累托石具有优良的胶体化学特征，在电解质水溶液中，水化阳离子在带负电荷的累托石表面形成胶体双电层，静电引力使阳离子趋向累托石，离子的热运动又有逃逸的倾向，两种反向作用，使累托石黏粒周围阳离子的数量随着与黏粒表面距离增加而减少，并形成水化阳离子紧密内层和高度水化的扩散层。累托石的ξ电位最低点的pH值比其他粘土低，因此，只需加少量碱，就能形成分散良好的优质浆料。累托石矿物表面、累托石颗粒间及累托石晶层内，所含各种形式的水分，将明显改变它的物理化学性质。强结合水使累托石具有较高的黏滞性和塑性抗剪强度;弱结合水是高度水化阳离子扩散层内的渗透吸附水。
三、吸附性和离子交换性能
由于累托石晶体结构中的蒙脱石层具有层负电荷，显示电极性，使其能吸附各种无机离子、有机极性分子和气体分子，一般用吸蓝量衡量累托石吸附能力的大小。湖北钟祥累托石的吸蓝量为64～68mmol/100g，相当于蒙脱石吸蓝量的1/2～1/3。层间的水化阳离子可被其他阳离子交换，阳离子交换性能是累托石矿物具有的极其重要的特性，许多工业产品的制备，就是利用它这种特性。表19－3给出了我国部分产地累托石的阳离子交换容量。
表19－3 我国部分产地累托石的阳离子交换容量


四、耐高温性能
累托石粘土具有良好的抗高温性能，耐火度较高，是一种优质的耐火材料。累托石的耐火度达1660℃，在1000℃时结构分解，形成莫来石，莫来石是富铝的耐高温矿物相。
五、耐蚀性
碱蚀率(20%NaOH中煮沸2小时)为10.2%，酸蚀率(20%HCl中煮沸2小时)为8.7%。

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17296338027：1000度高温对混凝土有什么影响
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左楠答：四、耐高温性能 累托石粘土具有良好的抗高温性能，耐火度较高，是一种优质的耐火材料。累托石的耐火度达1660℃，在1000℃时结构分解，形成莫来石，莫来石是富铝的耐高温矿物相。五、耐蚀性 碱蚀率(20%NaOH中煮沸2小时)为10.2%，酸蚀率(20%HCl中煮沸2小时)为8.7%。

17296338027：高岭石族矿物的矿物学特征
左楠答：高岭石的粒度对高岭石粘土的可塑性、泥浆黏度、离子交换量、成型性、干燥性、烧结等性能均有很大的影响。一般高岭石粘土粒度越细,可塑性越好,干燥强度越高,易于烧结,烧后气孔率小,机械强度高。 (2)可塑性 可塑性是高岭石粘土在陶瓷坯体中成型工艺的基础,也是重要的工业技术指标。影响高岭石粘土可塑性的因素主要有...

17296338027：什么样的肥料适用于新移栽的植物?
左楠答：无土栽培的花卉盆景,对光照、温度等条件的要求与有土栽培无异,植株生长期每周浇1次营养液,用量根据植株大小而定,叶面生长慢的花卉用量酌减;冬天或休眠期15——30天浇1次。室内观叶植物可在弱光条件下生存,应减少营养液用量,营养液也可用于叶面喷施。平时要注意适时浇水。 什么样的粘土适用于造浆 造浆粘土 英文...

17296338027：耐火泥浆是什么?
左楠答：耐火泥浆按材质分为粘土质、高铝质、硅质、镁质、铬质、含碳质等。水泥煅烧窑、燃烧器和冷却机等高温热工设备，内镶耐火砖，需要用耐火胶泥砌筑。这是因为耐火胶泥能使耐火砖在砌筑中黏结成整体，以提高衬料的整体性和紧密性，以及提高耐火砌体在高温环境里的理化性能，使耐火砖在高温下运转不脱落。耐...

17296338027：用途及工业要求
左楠答：利用坡缕石粘土,主要利用它的胶体性能和脱色吸附性能。因此,坡缕石粘土产品分为胶体级产品和吸附级产品。 一、胶体级产品 1.钻井泥浆材料中的造浆材料 由坡缕石粘土配制的悬浮体经搅拌后,纤维相互交叉、淀积,形成“乱稻草堆状”网架结构,是其保持悬浮体稳定的决定因素,即悬浮体的流变特征取决于纤维结构而不取决于...